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262 also A = 10090.0,1890 = 1907 mkg • = 1807 = 4,50 e. 2. Die Ausdehnungslinie ergiebt wegen ihres Exponenten 1,42 eine geringe Wärmeabfuhr im Betrage von Q = 1371122 0,196 (1430 — 1957) 0,01529 = — 0,19 c. 3. Die von 7 bis 3 abgeführte Wanne wurde in drei Theilen berechnet: a) als Aequivalent der Arbeit bei adiabatischer Ausdehnung bis 1 at; b) als Wärmemenge entsprechend der Abkühlung des Cylinder- Inhaltes von T,, bis auf die vom Pyrometer angegebene Tempe ratur 683°; c) als Wärmemenge, entsprechend der weiteren Abkühlung der für letztere wegen p a v3“ = v,” a _ logp.— logP _ 1,334. log V3 — log •s Die Berechnung der Wärmemengen nehmen Brooks & Steward so vor: 1. Für die Verbrennungslinie 4,5,6 wenden sie die Ran kinesche Berechnungsweise an: A = „1i = (P. — Pi) e, + L. L ist dargestellt durch die Fläche 4,5,6,4 und ermittelt zu 420 qmm. Da der Federmassstab 5,8 mm = 1 at ist und sich p t = 2,7 at ergab, so folgt 1=3(10- 2,7) 5,8.0,44.192 + 420 = 10090 qmm. Da der Massstab 5,8 mm = 1 at und der Kolbenquerschnitt y • 21,62 = 366,4 qcm ist, also 1 mm der Ordinaten die Kraft (366,4 : 5,8) kg und da die Diagrammlänge 119 mm den Hub 356 mm darstellt, 1 mm der Abscissen also (0,356: 119) m, so ist der Flächenmassstab 1 qmm = -5,8. 119 = 0,1890 mkg, Füllung von 683° bis 295°.