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15. Februar 1895. Tetmajers neuestes Gutachten über Thomas-Stahlschienen. Stahl und Eisen. 183 Bessemer- Stahlschienen. E cd Gehalt in % an Werk g p s V 1882 dann im besonderen sich Verfasser wendet 0,702 1,214 0,299 VI Thomas-Stahlschienen. 1880 VII 0,09172,2 0,533 Gehalt in % an £ Werk 5 a VIII 0,077/0,099 60,5 i,219 c Si 8 0,0590,083 61,9 i,386 0,2670,540 1883 1890 VIII 0,5070,060/0,08853,7 ,222 1891 VIII 0,215 1884 •l 0,554/0,033/0,061 0,226 0,170/0,545/0,038 0,233 VIII I 1885 17,6 0,874 0,053 0,078 11 1885 0,4670,0370,10257,9 1893 VIII 0,300 Sp. III 1886 0,230/0,113 0,0380,043 III 0,555 1887 0,313 0,004 Thomasschienen: 0,489 0,671 0,048 0,017 0,047 0,421 0,669 0,078 55,5 19,0 i,352 i,290 0,234 0,053 0,190 0,242 65,5 66,3 und von 0, 0. 0. >,390 1,420 >,325 0,470 0,595 0,0570,112 55,8 0,0960,087 ? 0,052 0,109 5,86 aus Zerreifsfestigkeit einem Körnerabstand 90 erreichen mufs. 0,328 0,008/0,948 0,01 80,082 0,313/0,010/0,935/0, 0220,086 0, 0, 0, o, 0. 1879-80 1881 der Frage der Bewährung der Thomas-Stahlschienen auf den verschiedenen schweizerischen Haupt bahnen zu und beginnt mit der schweizerischen Nord-Ost- Bahn: 5s C n _ iS 3 Dehnung in % (bei 20,0 cm) die Zahl - | - 56,5 0,056 0,082 63,2 — i - 58,1 0,83 0,94 1,08 0,89 1,20 1,06 1,10 0,80 0,97 1,42 ! 1,06 0,251 0,331 0,304 0,204 0,155 0,239/0,257 । 0,316/0,194 0,2610,244 0,3560,278 0,301)0,244 74,7 ; 11,1 67,11 14,0 77,1: 14,0 Verlegt von 1885 bis 1893 hiervon gebrochen , gespalten , gequetscht abgenutzt und sonst beschädigt. . 1,12 1,26 1,00 1,07 1,01 1,05 1,13 1,11 1,12 1,15 1,05 1,01 1,11 15,0 20,0 18,5 14,5 15,5 14,2 19,0 54,7 61,0 57,1 76,0 51,7 68,4 75,0 „Es folgt dann eine Mittheilung und Be sprechung der neueren schweizerischen Lieferungs bedingungen,** aus welcher hier nur hervorgehoben werden soll, dafs das Verfahren bei der Herstellung des zu den Schienen zu verwendenden Flufsstahls dem Lieferanten überlassen bleibt, aber in der Eingabe genannt sein mufs, sowie dafs die Zerreifs festigkeit mindestens 55 kg/qmm und das Product 27 044 Stück 2 , 5 , 5 , 2 , 18,8 18,3 19,1 19,8 18,8 17,5 15,5 19,5 Bezüglich Querbrüchigkeit, Längsspallungen u. s. w. erhalten wir folgendes Bild : 2.® a g82 °8 0,220/0,225 1,009 0,077 0,078 64,7 0,230/0,1 13 1,0410,077 0,083 57,0 — — - 61,6 _ — | — 47,8 - - - 56,2 — — — 49,2 - — - 56,3 — - - 54,6 0,583/0,0770,085 60,0 0,3620,0830,103 51,2 ,2190,255/0,541/0,0770,099 60,5 1,220 0,008/0,56 9 0,058 0,084 53,5 1,3860,009 0,6066 ael nonln’ • Mn S P , 0,233 0,1800,5400,034 t,. . 1892 0,3120,2660,441 0,0100,090 61,7 18,2 ’ „ |0.2090,2700,5080,1900,075 60,5 20,7 ' 0,472 0,0240,088 52,5 19,0 i 0,570/0,029/0,09260,4 17,7 0,520/0,028/0,09357,2 0,558/0,025/0,100 55,7 10,676/0,029/0,118 62,0 0,09554,5 19,0 11,04 0,130)0,4720,0490,084 54,0 21,0 ! 1,13 0,1800,5400,0340,097 57,7 19,5 1,12 ,222/0,1910,5070,060/0,08853,7 i,220 0,192 0,642 0,058 0,087 54,4 1,283 0,385 c,720l ne1l mnolen , 1/0,009/0,847/0,021 0,376/0,009/0,722/0,027 0,081 0,231 1879 0, 0,070 0,133 0,276 0,184 0,600 0,028 0,093 56,6 0,298/0,279/0,750/0,047/0,110 61,1 0,760/0,042/0,062 59,8 Si Mn - 6 28 =8 O 85 £8 1885 . 0, 1889 0, , 0, U,0300,007 34,4 0,740/0,061/0,093 60,6 0,380/0,075/0,077 55,7 0,3250,4380,048) Sp. 56,2 0,2300,684 0,0380,094 57,0 | 20,0 1,14 0,25 6 0,009 (,0110,000/0,010 0,3610,0080,803 0,052)0,107 0,973/0,902/0,070/0,096 75,9 - - ) — — 70,7 """0,8520,0536 m*m" 18,0 10,5 1,11 0,50 21,0 1,18 22,2 1,09 18,3 1,03 16.2 0,89 23,8 1,44 24,2 1,24 22,0 1,24 19,3 1,23 23,0 1,36 18,9 1,42 16,9 1,20 18,8 1,36 21,0 1,38 22,0 1,46 22,0 1,33 21,5 1,15 22,0 1,36 23,5 1,31 — — 17,5 1,03 20,0 i 1,07 20,0 1,09 18,5 1,12 20,0 1,11 21,0 1,17 56,0 22,9 i 1,28 51,3 21,0 1,08 56,1 | 22,9 i 1,29 54,2 17,9 0,97 63,7 i 20,9 1,33 53,8 20,1 1,08 61,3 18,9 i 1,16 57,2 20,7 1,18 52,6 20,9 1,10 61,7 19,6 1,21 50,0 22,2 1,10 64,1 16,2 1,04 55,4 21,3 1,18 61,1 19,0 1,16 52,9 21,0 1,11 60,2 19,9 1,20 59,3 . 19,2 1,14 60,2 17,5 1,05 55,3 17,8 ) 0,98 60,5 17,6 i 1,06 57,8 17,5 I 1,01 63,6 e0 ft 18,0 118'0 1,15 1 or Vergl. „Stahl und Eisen“ 1892, Nr. 19, S. 859. Sumina . . 14 Stück oder 0,052 %.