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Mittheilungen des Architekten- und Ingenieur-Vereines in Böhmen
- Bandzählung
- 3.1868
- Erscheinungsdatum
- 1868
- Sprache
- Deutsch
- Signatur
- A150
- Vorlage
- Universitätsbibliothek Chemnitz
- Digitalisat
- Universitätsbibliothek Chemnitz
- Digitalisat
- SLUB Dresden
- Lizenz-/Rechtehinweis
- Public Domain Mark 1.0
- URN
- urn:nbn:de:bsz:14-db-id507312201-186800000
- PURL
- http://digital.slub-dresden.de/id507312201-18680000
- OAI-Identifier
- oai:de:slub-dresden:db:id-507312201-18680000
- Sammlungen
- Projekt: Bestände der Universitätsbibliothek Chemnitz
- LDP: Bestände der Universitätsbibliothek Chemnitz
- Strukturtyp
- Band
- Parlamentsperiode
- -
- Wahlperiode
- -
- Titel
- Vortrag über die Stabilität der Centrifugalregulatoren
- Digitalisat
- SLUB Dresden
- Strukturtyp
- Sonstiges
- Parlamentsperiode
- -
- Wahlperiode
- -
- Titel
- Bericht des Comité, ...
- Digitalisat
- SLUB Dresden
- Strukturtyp
- Sonstiges
- Parlamentsperiode
- -
- Wahlperiode
- -
-
Zeitschrift
Mittheilungen des Architekten- und Ingenieur-Vereines ...
-
Band
Band 3.1868
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- Titelblatt Titelblatt -
- Inhaltsverzeichnis Inhaltsverzeichnis -
- Register Mitglieder-Verzeichniss des Architekten- und ... -
- Sonstiges Vortrag über die natürlichen Baumaterialien Böhmens 1
- Sonstiges Vortrag über Kreiselräder 5
- Sonstiges Vortrag über die Berechnung der Bogenbrücken 6
- Sonstiges Rückblicke auf die Ausstellung des böhmischen ... 12
- Sonstiges Geschäftsbericht für die Zeit von Beginne der ... 16
- Sonstiges Einladung 18
- Sonstiges Ueber Cementdächer 19
- Sonstiges Über das barometrische Höhenmessen mit dem Aneroid ... 24
- Sonstiges Vortrag über die natürlichen Baumaterialien Böhmens 32
- Sonstiges Vortrag über die Stabilität der Centrifugalregulatoren 34
- Sonstiges Bericht des Comité, ... 37
- Sonstiges Romanische Kapelle in Reichenau am Kněžnaflusse 41
- Sonstiges Kleinere Mittheilungen 41
- Sonstiges Vereins-Nachrichten 42
- Sonstiges Die Friedhofskapelle in Reichenau am Kněžnaflusse 43
- Sonstiges Über die Mittel zur Erzielung von Brennstoffersparniss ... 44
- Sonstiges Referat über das Werk: Über den Widerstand der ... 48
- Sonstiges Theorie einer neuen Abart von Henschel-Jonval-Turbinen 56
- Sonstiges Einfluss der Steigungen beim Transporte durch ... 58
- Sonstiges Geschäftsbericht, für die Zeit vom 16. Juni bis zum 30. ... 66
- Sonstiges Die wohlfeilste Construction hölzerner Brücken 69
- Sonstiges Allgemeine Theorie der Stütz- oder Futtermauern 79
- Sonstiges Uiber die Stabilität der Centrifugalregulatoren 90
- Sonstiges Ueber den Einfluss der Dämpfe aus sauern Grubenwässern ... 93
- Sonstiges Ueber die Anwendung des Wasserglases bei Bauten 94
- Sonstiges Geschäftsbericht für Zeit vom 1. Dezember 1868 bis Ende ... 95
- Abbildung Taf. I I
- Abbildung Bogenbrücke mit 3 Gelenken 2
- Abbildung Bogenbrücke mit Kämpfergelenken 3
- Abbildung Bogenbrücke ohne Gelenke 4
- Abbildung Cement-Dächer V
- Abbildung Taf. 6 6
- Abbildung Grundriss durch die Trommel - Grundriss Parterre 7
- Abbildung Friedhofs-Kapelle in Reichenau am Kněžnafluss VIII
- Abbildung Friedhofs-Kapelle in Reichenau am Kněžnafluss IX
- Abbildung Versuche über den Wiederstand der Eisenbahnzüge von ... X
- Abbildung Einfluss der Steigungen beim Transporte durch ... XI
- Abbildung Die wohlfeilste Construction hölzener Brücken XII
- Abbildung Zur Theorie der Futtermauern von Karl von Ott XIII
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Band
Band 3.1868
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1 G , /qotgc_otgß_G—Q_Q oder g 0‘s.G Q.) y + Q y - s + h Stabilitätsbedingung. Verschiebt man den in der Stellung in 0 im Gleichgewichte befindlichen Regulator bei gleich bleibender Tourenzahl nach a oder b (Fig. 9), so wird im Allgemeinen eine Tangentialkraft T, resp. T, rege werden, welche denselben, falls das Gleichgewicht in 0 ein stabiles war, in die anfängliche Gleichgewichtslage zurückführen wird. Bezeichnet man die auf die Lage a resp. b sich bezie henden massgebenden Grössen mit «,, B,, y,, S,, h, und T 1 resp. a„, B,, y„, s,, h„ und T„, so folgt als Ergebniss einfa ¬ cher Betrachtungen: G T, = (G + Q) sina, — Qtgß,cosa, — -c’y ccs«! ö G und T, = — co* y„ cos &, — (G — Q) sin «, — Q tg B, cos«, © Die vorstehenden Ausdrücke lassen sich mit Benützung der Gleichgewichtsgleichung 6) auch schreiben 7) T - (G + Q) y, cos« [tg" - tg“ + Q y, cos a, 8 — 8 —(G—Q y, cos a, f 1 s L •1 jJ LP1 r 1 1 r “i 2 co + Q y, cos Ci h, h -GY cos Ci g und 8) T,—(GQ)Y,cos«, c_t8c l y Y2- + Q y s cos a, F - ^1 = (G + Q) y, cos&, f 1 1 Lj j 2 J L öö 2-1 , r 1 1 c2 0,27 + Q Y: cos “ah— h,—G Y: coS«: g g Berücksichtigt man, dass die Tangentialkräfte T, und T„ für den stabilen Gleichgewichtszustand in 0 positiv sein müssen, so folgt als Stabilitätsbedingung: G + Q Q G + Q , Q s, 1 h, sh G + Q s, ' Q a , oder h, co, >0>02. Sind die Verrückungen Oa und Ob (Fig. 10) unendlich klein, so übergehen die Gleichungen 7) und 8) in nachstehende Differenzialgleichung 9) dT = (G + Q) y cos a d (t") +Qycosad (*8) = G y cos a d (“ ) Soll nun, wie es die Stabilität des Regulators erfordert, dT . . . do dy positiv sein, so muss es nach Gleichung 9) auch dy sein, d. h. es müssen, wie auch schon oben gefunden wurde, den von der Drehachse entfernteren Stellungen für das Gleich ¬ gewicht die grösseren Tourenzahlen entsprechen. Aus Glei ¬ chung 9) folgt ferner: dT _q, dy=(G — Q cos a 20 - „ I 1 Lcos’ß dy y J Bezeichnet o den Krümmungsradius OC und A die Hülsen stangenlänge Od, so gelten die Beziehungen: 1 da tg a cos 3 « dy y da _ 1 dß 1 dy o cos a u dyA cos B Substituirt man diese Ausdrücke in obige Gleichung, so er hält man: dT dy (G — Q) cos a ' 1 ocos 3 a t" + Q cos a r 1 3 — - 8 LAcos’ß y J Da sich nun ein Regulator nur dann in einer stabilen Gleich ¬ gewichtslage befindet, wenn bilitätsbedingung: dT dy positiv ist, so folgt die Sta- 10) (G + Q) —1. tg “ + Q 1, - tg 8 > 0- Locos a y J LAcos3ß y J ‘ Graphische Darstellung. Die ersten zwei Aus drücke sind uns schon bekannt. Es ist nämlich (siehe Fig. 10) I d’x 1 , tga dx 1 ä - = —.2 — ry und °. = —1.. = —c 0cos‘c dy 4 CK y ydy nf Führt man unter der Hülsenstange Od die analoge Construc- tion durch, als sie schon mehrfach und eben wieder in Fig. 11) unter dem Krümmungsradius OC durchgeführt wurde, nämlich pq L Od und qr L pd, so folgt -—1. — 1 11 1 1 ° Acos3ß dr Verlängert man Od bis zum Durchschnitte mit der Achse xAg, so ist tg^ = 1 y fg Danach lässt sich die Stabilitätsbedingung 10) auch schreiben: (G + Q) ck-n+Qd-r>%. Beispiele. Der Porter’sche Regulator. Die Leitcurve, an welche die Schwungkugel gebunden ist, ist ein Kreisbogen, die Häng- und Hülsenstangen sind offen (Fig. 11). Untersucht man den Porter’schen Regulator auf graphi schem Wege, so findet man, dass derselbe in allen Lagen stabil sei. Es ist nämlich stets Ck < nf und dr < fg (Fig. 11), daher 1,— und 1 — 1 positiv und die Stabilitätsi?_ CK nf dr fg dingung erfüllt. Regulator mit gerader Leitcurve (senkrecht zur Achse). Der Aufhängepunkt a (Fig. 12) liegt in der Achse, ebenso das Hülsenauge d; die Stangenlängen ab, bO, bd sind unter einander gleich. Die Stabilitätsbedingung reduzirt sich in diesem Falle, da 1 und —g sind, auf die Beziehung ck cf dr < fg (in Fig. 12 ad), welche stets erfüllt ist. Danach ist der Regulator in allen Stellungen stabil und brauchbar. (Fortsetzung folgt.) Bericht des Comite, welches vom Architekten- und Ingenieur-Vereine in Böhmen zur Berathung der Frage eingesetzt wurde : „Innerhalb welcher Grenzen ist die Beobachtung und Messung des Grundwassers in Prag wünschenswerth, und wie ist selbe am zweckmässigsten vorzunehmen.“ Vor Allem fand das Comite nothwendig, sich über den Begriff des Grundwassers überhaupt, und dessen verschiedene Erscheinungen klar zu werden. 6*
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